有研究以ANSYS有限元程序為計算工具☾☽❄☃，建立易倍的整體模型ⓣⓤⓥⓦⓧⓨⓩ，分別采用振型分解反應譜法和時程分析法對地震作用下結構的力學性能進行分析⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓，考慮不同計算方法♦☜☞☝✍☚☛☟✌✽✾✿❁❃、不同地震波作用⒜⒝⒞⒟⒠⒡⒢⒣⒤、結構不同部位損傷對結構抗震性能的影響웃유ღ♋♂，研究表明;

　　（一）隨地震波峰值加速度增加㈠㈡㈢㈣㈤㈥㈦，膜結構污水池結構震動幅值增加㈧㈨㈩⑴⑵⑶⑷⑸⑹⑺⑻⑼⑽⑾⑿⒀⒁⒂，阻尼作用下振動衰減⑰⑱⑲⑳⓪⓿❶❷❸❹❺，但整個索系內力幾平不變;上⑰⑱⑲⑳⓪⓿❶❷❸❹❺、下壓環及腹桿軸應力略有變化웃유ღ♋♂，但彎矩變化較大⒜⒝⒞⒟⒠⒡⒢⒣⒤，目遠大干自重作用下結構的彎矩ⅲⅳⅴⅵⅶⅷⅸⅹⒶⒷⒸⒹ，因此彎曲應力變化較大∶同時預應力墩柱的彎矩變化也大∶設計時웃유ღ♋♂，地震作用必須參與荷載組合ⓣⓤⓥⓦⓧⓨⓩ。

　　（二）不同構件的位移量值變化規律有著顯明的差別∶水平X向位移基本按線性規律隨預應力度增加而增加;水平Y向位移無明顯規律;豎向位移基本滿足線性規律⓱⓲⓳⓴⓵⓶⓷⓸⓹⓺⓻⓼⓽⓾，但脊索ⓣⓤⓥⓦⓧⓨⓩ、谷索和內環索位移隨預應力度增加而減小✤✥❋✦✧✩✰✪✫✬✭✮✯❂✡★✱✲✳✴，上⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓、下壓環位移隨預應力度增加而增加ⓚⓛⓜⓝⓞⓟⓠⓡⓢ。

　　（三）屋蓋索系預應力增加웃유ღ♋♂，易倍結構剛度增加⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓，地震作用下索系豎向位移減小㈧㈨㈩⑴⑵⑶⑷⑸⑹⑺⑻⑼⑽⑾⑿⒀⒁⒂，而壓環等水平及豎向位移均增加⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓，結構內力增加ⓚⓛⓜⓝⓞⓟⓠⓡⓢ，地震力造成的損傷也增加⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓。

　　（四）索松弛對索系及壓環軸應力♀☿☼☀☁☂☄、墩柱反力影響不大㈠㈡㈢㈣㈤㈥㈦，但對壓環及腹桿的彎矩㈠㈡㈢㈣㈤㈥㈦、索系及壓環的位移等影響很大ⅲⅳⅴⅵⅶⅷⅸⅹⒶⒷⒸⒹ。一方面使得索松弛部位的壓環及腹桿彎矩增加♀☿☼☀☁☂☄，另一方面使得遠離松弛部位的壓環及腹桿彎矩減小❣❦❧♡۵。

　　（五）與風荷載作用下結構反應相比㈧㈨㈩⑴⑵⑶⑷⑸⑹⑺⑻⑼⑽⑾⑿⒀⒁⒂，二者基本接近ⅲⅳⅴⅵⅶⅷⅸⅹⒶⒷⒸⒹ，但索松弛情況下❋❀⚘☑✓✔√☐☒✗✘ㄨ✕✖✖⋆✢✣，內力和位移反應均有可能大于風荷載作用下結構的反應⒃⒄⒅⒆⒇⒈⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏⒐⒑⒒⒓，因此在可能的條件下ⅲⅳⅴⅵⅶⅷⅸⅹⒶⒷⒸⒹ，建議對結構分別進行地震作用和風荷載作用下的結構內力分析ⒺⒻⒼⒽⒾⒿⓀⓁⓂⓃⓄⓅⓆⓇⓈⓉ。

　　（六）由于索松弛造成易倍結構不同構件內力及位移發生顯明變化㈠㈡㈢㈣㈤㈥㈦，與未松弛時結構內力和位移分布有著顯明的差異㈧㈨㈩⑴⑵⑶⑷⑸⑹⑺⑻⑼⑽⑾⑿⒀⒁⒂，可通過監測其內力及位移的變化來判斷結構的損傷ⓣⓤⓥⓦⓧⓨⓩ。較為簡便的方法是通過對腹桿㈠㈡㈢㈣㈤㈥㈦、上壓環ⓣⓤⓥⓦⓧⓨⓩ、下壓環埋設應變片㈧㈨㈩⑴⑵⑶⑷⑸⑹⑺⑻⑼⑽⑾⑿⒀⒁⒂，通過監測其應力變化來判斷索松弛部位㊀㊁㊂㊃㊄㊅㊆㊇㊈㊉，且成本較低❣❦❧♡۵，便于實時監控❣❦❧♡۵。